.RU

1-4. Основные условия расчета ступенчатых токовых защит линий от междуфазных КЗ


^ 1-4. Основные условия расчета ступенчатых токовых защит линий от междуфазных КЗ
Микропроцессорные терминалы SEPAM обладают многими достоинствами: простой ввод уставок, возможность работы в составе АСУ, выполняют диагностику состояния выключателя, ведут осциллографирование аварийных процессов и др.

В числе достоинств цифровых реле – возможность выбора любой из нескольких времятоковых характеристик, «записанных» в памяти токового модуля. Пять типов обратнозависимых времятоковых характеристик в цифровых реле SEPAM приняты по стандарту МЭК (IEC 60255-3), еще один повторяет характеристику электромеханического (индукционного) реле RI (Швеция, фирма ASEA, 1900е г.г.). Также можно использовать фиксированное время срабатывания, т.е. время, которое не зависит от значения тока в реле при междуфазном КЗ (рис.1-5). Наряду со стандартом МЭК в цифровых реле SEPAM использованы стандарты IEEE (C-37112), IAC.

Использование цифровых (микропроцессорных) реле не освобождает от необходимости предварительной настройки каждого реле и, в первую очередь, выбора только одной из заложенных в реле времятоковой характеристики для каждой ступени токовой защиты, главным образом – для наиболее чувствительной ступени, называемой максимальной токовой защитой (МТЗ).



Рис.1-5. Примеры времятоковых характеристик реле SEPAM

В технических описаниях цифровых реле, также как и в стандартах МЭК, IEEE, IAC времятоковые характеристики МТЗ заданы математическими формулами. Для построения этих характеристик с целью их согласования с характеристиками других защитных аппаратов (реле и плавких предохранителей) необходимо знать основные традиционные условия выбора уставок максимальных токовых защит (токов срабатывания, характеристик, времени срабатывания).

Сравнительный анализ разных типов обратнозависимых времятоковых характеристик цифровых реле и российских аналоговых реле РТВ-I, II, III, РТ-80, а также времятоковых характеристик российских плавких предохранителей типа ПКТ показал, что в большинстве случаев наиболее подходящей для России является "стандартная обратнозависимая", или "нормальная", характеристика (МЭК) и ей подобные характеристики стандартов IEEE ("умеренно обратнозависимая") и IAC ("обратнозависимая"). Однако, может возникнуть необходимость использования и других типов характеристик. Это будет рассмотрено далее в примерах.

Для электрических сетей с непостоянным режимом питания в цифровых реле SEPAM предусмотрена возможность выставления двух (А и В) наборов уставок по току и по времени, один из которых может автоматически или по внешней команде заменить другой. Выбор уставок для таких сетей производится дважды: сначала для одного режима питания сети (“нормального”), а затем для другого (“аварийного”).

Таким образом, в результате расчета трехступенчатой (четырехступенчатой) максимальной токовой защиты должны быть выбраны ток срабатывания и время срабатывания каждой ступени защиты, а для МТЗ - обратнозависимая времятоковая характеристика или независимая характеристика времени срабатывания защиты (рис.1-6).

Традиционно все токовые реле защиты от междуфазных КЗ выполняются многоступенчатыми. Первое аналоговое индукционное реле RI (РТ-80) выполняет двухступенчатую защиту, имея в своей конструкции защиту первой ступени (отсечку) и МТЗ с обратнозависимой времятоковой характеристикой. Однако, для выполнения многоступенчатой токовой защиты в трехфазном исполнении требуется большое количество аналоговых реле. В цифровых реле эта защита размещается в одном модуле.



Рис.1-6. Примеры времятоковых характеристик токовых защит

Ток срабатывания у отсечек значительно больше, чем у максимальной токовой защиты. Отсечки поэтому называют "грубыми" ступенями защиты, а МТЗ - "чувствительной" ступенью, которая обеспечивает отключение коротких замыканий не только на защищаемом элементе, но и при необходимости на смежных элементах (предыдущих или нижестоящих, "downstream"), выполняя функции «дальнего резервирования».

Условные обозначения типов характеристик МТЗ в России:

- независимая времятоковая характеристика (рис.1-6, б);

-обратнозависимая от тока времятоковая характеристика (рис.1-6, а).

^ 1-5. Расчеты рабочих уставок максимальной токовой защиты линий (МТЗ)
Расчет уставок ступенчатых токовых защит рекомендуется начинать с наиболее чувствительной ступени, т.е. МТЗ.

^ Ток срабатывания МТЗ выбирается в амперах (первичных) по трем условиям:



Рис.1-7. Расчётная схема для выбора уставок релейной защиты (РЗ)

- согласования чувствительности защит последующего и предыдущего элементов (Л2 и Л1 на рис.1-7);

- обеспечения достаточной чувствительности при КЗ в конце защищаемого элемента (основная зона) и в конце каждого из предыдущих элементов (зоны дальнего резервирования).

Предыдущий элемент можно называть “нижестоящим” (downstream), а последующий – “вышестоящим” (upstream).

По первому из этих условий ток срабатывания МТЗ на Л2 выбирается по стандартному выражению:

, (1-1)

где kн - коэффициент надежности несрабатывания защиты; kв- коэффициент возврата максимальных реле тока; kсзп - коэффициент самозапуска нагрузки, отражающий увеличение рабочего тока Iраб.макс за счет одновременного пуска всех тех электродвигателей, которые затормозились при снижении напряжения во время короткого замыкания. При отсутствии в составе нагрузки электродвигателей напряжением 6 кВ и 10 кВ и при времени срабатывания МТЗ более 0,3 с можно принимать значения kсзп  1,1  1,3.

Значения коэффициентов kн и kв для цифровых реле SEPAM и подобных соответственно 1,1 и 0,935  5 %.

Максимальные значения коэффициента самозапуска при значительной доле электродвигательной (моторной) нагрузки определяются расчетом для конкретных условий, но обязательно при наиболее тяжелом условии пуска полностью заторможенных электродвигателей.

Максимальное значение рабочего тока защищаемого элемента Iраб.макс определяется с учетом его максимально допустимой перегрузки. Например, для трансформаторов 10 и 6 кВ мощностью до 630 кВА в России допускается длительная перегрузка до 1,6  1,8 номинального тока, для трансформаторов двухтрансформатор-ных подстанций 110 кВ до 1,4  1,6 номинального тока. Для некоторых элементов перегрузка вообще не допускается (кабели напряжением выше 10 кВ, реакторы). Значения допустимых максимальных нагрузок определяют диспетчерские службы.

По условию согласования чувствительности защит последующего (защищаемого) и предыдущих элементов ток срабатывания последующей защиты выбирается по выражению:

, (1-2)

где kн.с - коэффициент надежности согласования, значения которого зависят от типа токовых реле и принимаются в пределах от 1,1 при согласовании терминалов SEPAM с реле типа РТ-40, РСТ, SEPAM и SPAC до 1,3  1,4 при согласовании SEPAM с реле прямого действия типа РТВ; kр - коэффициент токораспределения, который учитывается только при наличии нескольких источников питания, а при одном источнике питания равен 1; - наибольшая из геометрических сумм токов срабатывания максимальных токовых защит параллельно работающих предыдущих элементов n (рис.1-8); при разнице между углами фазового сдвига напряжения и тока для всех предыдущих элементов n не более 50 градусов допустимо арифметическое сложение вместо геометрического; - геометрическая сумма максимальных значений рабочих токов всех предыдущих элементов (N), за исключением тех, с защитами которых производится согласование (n); при примерно однородной нагрузке практически допустимо арифметическое сложение вместо геометрического, что создает некоторый расчетный запас [5].



Рис.1-8. Схема электрической сети с параллельно работающими предыдущими элементами 3,4 и 5-7, поясняющая условие (1-2) согласования чувствительности максимальных токовых защит последующих и предыдущих элементов.

Например, для каждой из предыдущих линий 2-7 (рис.1-8) значения рабочего тока Iраб.макс = 100 А; ток срабатывания у защит 5-7 линий, работающих параллельно (n = 3), одинаков: Iс.з = 300 А. Тогда ток срабатывания максимальной токовой защиты последующей линии 1 по условию (1-2) при kн.с = 1,1 должен быть

Iс.з.1  1,1  (3  300 + 3  100)  1320 А.

Установив такой ток срабатывания защиты последующей линии 1, можно быть уверенным в том, что ее измерительные органы сработают лишь при таких значениях тока КЗ, при которых обеспечивается срабатывание защит предыдущих элементов. При этом учитывается возможность распределения тока КЗ по двум или трем параллельно работающим предыдущим линиям или трансформаторам. Параллельная работа более чем трех элементов осуществляется очень редко.

Правила устройства электроустановок в России [2] требуют выполнять согласование чувствительности защит во всех случаях, когда возможно действие защиты последующего элемента (линия 1 на рис.1-8) из-за отказа вследствие недостаточной чувствительности защиты предыдущего элемента. Надо отметить, что в распределительных сетях, где в основном и применяются максимальные токовые защиты, весьма вероятны отказы защит из-за недостаточной чувствительности при КЗ в зонах дальнего резервирования.

Например, при удаленных КЗ на линиях при отказе собственной защиты или выключателя (линия 8 на рис.1-8) или при этих же условиях при КЗ в трансформаторах, в электродвигателях, за реакторами и т.п., когда значения токов КЗ невелики и близки к токам срабатывания защит последующих элементов (линий 5-7 на рис.1-8). Защиты этих элементов находятся на грани срабатывания и могут отказать. В это же время по последующему элементу 1 проходит суммарный ток: ток КЗ и нагрузки, и его защита может сработать неселективно.

Наиболее тяжелыми условия согласования чувствительности максимальных токовых защит оказываются при параллельно работающих предыдущих элементах, при разнотипных времятоковых характеристиках согласуемых защит (в том числе и плавких предохранителей), а также при установке на предыдущих элементах дистанционных защит [6].

Из полученных по выражениям (1-1) и (1-2) значений токов срабатывания защиты выбирается наибольшее.

Цифровые реле SEPAM имеют плавную регулировку токов срабатывания (уставок). Многие электромеханические реле в России имеют ступенчатую регулировку тока срабатывания (РТВ, РТ-80).

Оценка эффективности защиты производится с помощью коэффициента чувствительности kчув, который показывает, насколько ток в реле защиты при разных видах КЗ превышает ток срабатывания Iс.р (уставку):

, (1-3)

где Iр.мин - минимальное значение тока в реле при наименее благоприятных условиях, А. При определении значения этого тока необходимо учитывать вид и место КЗ, схему включения измерительных органов (реле) защиты, а также реально возможные минимальные режимы работы питающей энергосистемы, при которых токи КЗ имеют наименьшие значения.

Минимальные значения коэффициента чувствительности защит должны быть не менее чем требуется «Правилами» [2]. Например, для максимальной токовой защиты они должны быть не менее 1,5 при КЗ в основной зоне защиты и около 1,2 при КЗ в зонах дальнего резервирования, т.е. на предыдущих (нижестоящих) элементах.

Для выбора минимального значения тока в реле рассматриваются все виды КЗ. Например, для двухфазной схемы максимальной токовой защиты при КЗ на защищаемых линиях минимальное значение тока в реле следует рассчитывать при двухфазных КЗ. При тех же видах КЗ за трансформаторами со схемами соединения обмоток Y/-11 или /Y важно учесть схему защиты: для двухрелейной схемы расчетное значение Iр.мин = 0,5  I2к(3), а для трехрелейной Iр.мин = I2к(3) и, следовательно, чувствительность защиты повышается в 2 раза и получается одинаковой при трехфазном и всех видах двухфазных КЗ. Здесь надо отметить, что чувствительность защиты оценивается по наибольшему из вторичных токов, проходящих в измерительных реле защиты, хотя бы и в одном из трех реле, поскольку все реле самостоятельно действуют на логическую часть защиты. Цифровые реле SEPAM можно подобрать с модулями МТЗ 2I> или 3I> в зависимости от требований чувствительности при КЗ за трансформаторами.

Для токовых защит линий напряжением 6 - 110 кВ с включением токовых реле на фазные токи (схемы полной и неполной звезды) расчет коэффициента чувствительности может производиться по первичным значениям токов КЗ и срабатывания защиты:

, (1-4)

Для оценки чувствительности токовых защит силовых трансформаторов лучше пользоваться выражением (1-3).

Увеличение чувствительности МТЗ может быть достигнуто несколькими способами, в том числе:

- уменьшением тока срабатывания, выбранного по условиям (1-1) и (1-2), путём использования цифровых реле SEPAM со значениями kв = 0,935  5 % и kн = 1,1, а также путём снижения тока самозапуска с помощью предварительного отключения части электродвигателей;

- увеличением тока Iк мин путём уменьшения длины защищаемой основной зоны с помощью установки автоматических секционирующих выключателей с МТЗ;

- допущением неселективных срабатываний МТЗ линий при малых значениях тока при маловероятных КЗ внутри трансформаторов, подключенных к этой линии через плавкие предохранители типа ПКТ напряжением 6 или 10 кВ.

В некоторых случаях «Правила устройства электроустановок» допускают невыполнение дальнего резервирования, например, при КЗ за трансформаторами, на реактированных линиях, линиях 110 кВ и выше при наличии ближнего резервирования, а также при КЗ в конце длинного смежного (предыдущего) участка линии 6-35 кВ [1].

^ Выбор времени срабатывания и типа времятоковой характеристики МТЗ.

Выдержка времени максимальных токовых защит вводится для замедления действия защиты с целью обеспечения селективности действия защиты последующего элемента по отношению к защитам предыдущих элементов. Для этого выдержка времени (или время срабатывания) защиты последующей линии Л2 (рис.1-7) выбирается большей, чем у защит предыдущих элементов, например, линии Л1:

tс.з.посл = tс.з.пред + t . (1-5)

При этом обеспечивается селективное (избирательное) отключение в первую очередь ближайшего к месту КЗ выключателя. Тем самым предотвращаются дополнительные излишние отключения неповрежденных элементов.

Величина t - ступень селективности или ступень времени (time interval). Её значение выбирается в зависимости от точности работы защитных устройств и времени отключения выключателей.

Значение t для защит SEPAM с независимой характеристикой определяется, главным образом, точностью отработки ступени селективности предыдущей защитой.

Ступень селективности защиты для терминалов SEPAM по времени выбирается из выражения:

t = tоткл + tвозвр + tпогр1 + tпогр2 + tзап , (1-6)

где: tоткл – время действия (отключения) выключателя (при отсутствии паспортных данных принимают tоткл=0,06 с); tвозвр – время возврата защиты. Для реле SEPAM tвозвр =0,05 с; tпогр1 – погрешность срабатывания по времени для предыдущей защиты, tпогр2 – погрешность срабатывания по времени для последующей защиты; tзап – время запаса надежности срабатывания реле (tзап=0,1 с). Погрешность срабатывания цифровых реле серии SEPAM по времени не превышает 2 % от значения уставки, но не больше значения 25 мс. С учетом вышеизложенного ступень селективности по времени для терминалов SEPAM составляет 0,3 с.

При использовании в предыдущих защитах реле РВ и ЭВ – 110 и 120 (пределы измерений 1,3 и 3,5 с) принимается среднее значение t=0,4 с. Если предыдущая защита выполнена без реле времени (токовая отсечка), то допускается, при необходимости, принимать ступень селективности t=0,3 с. Если предыдущая защита выполнена с применением реле времени РВ или ЭВ-120, то ступень селективности t=0,5 с.

При согласовании терминалов SEPAM с полупроводниковыми (статическими) реле временная ступень селективности определяется из паспортных данных на эти реле. Опыт работы с полупроводниковыми органами выдержки времени (например: РВ-01, ЯРЭ) показывает на возможность применения t=0,3-0,4 с.

Для согласования SEPAM с электромеханическими реле с зависимой характеристикой времени срабатывания РТ-80 или РТ-90 ступень селективности принимают t=0,6 с и t=0,8 с для реле РТВ.

Ступень селективности t должна обеспечиваться:

а) при согласовании защит с зависимыми характеристиками – при максимальном значении тока КЗ в начале предыдущего участка; такое согласование позволяет в ряде случаев ускорять отключение КЗ (см. примеры расчетов).

б) при согласовании защит с независимой и зависимой характеристиками – при токе срабатывания последующей защиты с независимой характеристикой.

Уменьшение времени действия последующих защит может быть достигнуто путем увеличения их тока срабатывания, если это не противоречит требованию чувствительности.

Недостатком максимальных токовых защит является «накопление» выдержек времени, особенно существенное для головных элементов в многоступенчатых электрических сетях. Для преодоления этого недостатка используются цифровые устройства защиты SEPAM, позволяющие реализовать функцию логической селективности.

Известным способом ускорения отключения КЗ является использование двух и особенно трёхступенчатых цифровых защит. Это будет показано в примерах, а также применением алгоритма логической селективности защит при использовании цифровых терминалов.

В ряде случаев существенное снижение времени отключения КЗ достигается путем использования токовых защит с обратнозависимыми от тока времятоковыми характеристиками. При одном и том же значении тока КЗ, проходящего через две смежные защиты с разными токами срабатывания, эти защиты имеют различное время срабатывания по причине разной кратности тока в их измерительных органах (multiplеs of picкup).

Например, на рис.1-9 показана сеть с тремя последовательно включенными линиями и защитами 1, 3, 5. У каждой из этих защит выбираются разные значения токов срабатывания Iс.з по условиям (1-1), (1-2) и соответственно, по-разному располагаются на карте селективности их времятоковые характеристики 1, 3, 5. По мере приближения условной точки КЗ к источнику питания значения токов КЗ возрастают, но отношение Iк /Iс.з может оставаться примерно неизменным, как и время срабатывания реле, автоматически вычисляемое по этому отношению (кратности тока КЗ I*).



Рис.1-9. Пример согласования обратнозависимых (инверсных) характеристик 1, 3, 5

Как видно из рис.1-9, это достигается выбором разных значений токов срабатывания защит соседних элементов: у защиты 3 большего значения, чем у защиты 1, а у защиты 5 – большего, чем у защиты 3. При приближении точки КЗ к источнику питания значения токов КЗ увеличиваются и, например, при КЗ линии Л3 ее защита 5 сработает также быстро, как защита 1 при КЗ на своей линии Л1 (наиболее удаленной от источника питания).

Использование обратнозависимых времятоковых характеристик реле, по сравнению с независимыми, также позволяет значительно лучше согласовать время действия последующей релейной защиты SEPAM с предыдущим защитным устройством, выполненным плавкими предохранителями, поскольку у них однотипные зависимости времени срабатывания от значения тока КЗ. Эти и другие преимущества обратнозависимых времятоковых характеристик максимальных токовых защит объясняют столь долгое существование этих характеристик и необходимость их реализации и в электромеханических, и в микропроцессорных реле, в том числе SEPAM.

При использовании любых токовых защит с обратнозависимыми времятоковыми характеристиками их согласование традиционно производится с помощью графиков. Характеристики защит строятся в осях координат «ток-время», причем ординаты представляют время, а абсциссы – ток. Могут быть графики с логарифмическими шкалами тока и времени (например, при согласовании характеристик устройств релейной защиты и плавких предохранителей) или с пропорциональными шкалами. Может быть и так, что одна из шкал логарифмическая, а другая пропорциональная.

На шкале токов должны быть указаны первичные токи, причем соответствующие какой-то одной ступени напряжения.

Согласование характеристик зависимых защит по времени начинается с определения расчетной точки повреждения и соответствующего ей расчетного тока КЗ, что зависит от типов и уставок защит последующего и предыдущего элементов.

Как правило, токовые защиты реагируют на одни и те же величины: на токи в фазах защищаемых линий. В редких случаях одна из защит может иметь другое исполнение, например, использовать разность двух фазных токов (так называемая «восьмерка»).



Рис.1-10. Времятоковые характеристики цифровых реле SEPAM по стандарту МЭК:

SIT, VIT, EIT и RI-характеристика, построенные для точки: I* = 2; tс.з =1,5 с

Далее в примерах показано согласование времятоковых характеристик для нескольких пар защитных устройств: защиты и плавкого предохранителя, зависимых защит при отсутствии и при наличии токовой отсечки, независимой и зависимой характеристик при одиночной и параллельных предыдущих линиях. В этих примерах учитываются и токи нагрузки неповрежденных элементов, которые проходят через последующую защиту в сумме (арифметической) с током короткого замыкания поврежденного предыдущего элемента. В ряде случаев пренебрежение токами нагрузки может привести к неправильному выбору уставок защиты последующего элемента и, как следствие, к ее неселективному срабатыванию при КЗ на предыдущем элементе.

Времятоковые характеристики разных типов имеют различную степень крутизны. Для семейства характеристик SEPAM по стандарту МЭК время срабатывания вычисляется по формуле:

,

где постоянные коэффициенты , , k определяют крутизну зависимых времятоковых характеристик и имеют следующие значения:


Характеристические кривые

k





Стандартная обратнозависимая выдержка времени SIT /А

0.14

0.02

2.97

Очень обратнозависимая выдержка времени VIT или LTI /В

13.5

1

1.5

Чрезвычайно обратнозависимая выдержка времени EIT /С

80

2

0.808


Коэффициент T позволяет выбрать кривую, проходящую через определенную точку (I*, tс.з). Значение T равно времени срабатывания защиты tс.з при токе КЗ, превышающем уставку в 10 раз: при I* = 10 время срабатывания tс.з = T.

При выборе наиболее подходящей характеристики в России следует начинать со стандартной обратнозависимой характеристики по стандарту МЭК (рис.1-11). Далее следует определить относительное значение расчетного тока (кратность) I* = Iк / Iс.з. Имеется в виду, что ток срабатывания защиты Iс.з ранее уже выбран по условиям (1-1), (1-2) и (1-4).

Необходимое время срабатывания защиты tс.з выбирается по условию (1-5). Для вычисления «временного» коэффициента T используется выражение (1-7):

T = . (1-7)

В момент КЗ время срабатывания защиты при выбранном типе характеристики, известном Iс.з и выбранном по выражению (1-7) коэффициенте T определяется автоматически по выражению (1-8):

. (1-8)

Вместо коэффициента T можно использовать так называемый "коэффициент усиления" TMS, равный отношению T/. Тогда формулы (1-7) и (1-8) примут вид:


TMS = (1-9)

. (1-10)

Для построения конкретной характеристики t = f(Iк) следует задаться несколькими значениями тока КЗ (см. примеры).

Специальная характеристика семейства типа RI математически выражается формулой:

, (1-11)

где обозначения такие же, как в выражении (1-8).

Это семейство не входит в стандарт МЭК и используется в тех странах, где еще могут находиться в эксплуатации аналоговые индукционные реле типа RI фирмы ASEA-ABB. В России, как правило, нецелесообразно использовать характеристики этого семейства (см. примеры).



Рис.1-11. Стандартная ("нормальная") обратнозависимая характеристика SEPAM по МЭК (SIT/A) при разных значениях TMS

Терминалы SEPAM позволяют выбрать одну из 16 обратнозависимых времятоковых характеристик:

  • 6 кривых, совместимых с предыдущими сериями Sepam 15, Sepam 1000 и Sepam 2000.

Для кривых SIT, LTI, VIT, EIT, UIT приняты формулы МЭК (IEC 60255-3), но при токе менее 1,2 Iс.з защита не работает.

  • 7 кривых по стандартам МЭК (IEC 60255-3) и IEEE:

Для этих кривых защита начинает срабатывать при токе равном Iс.з.

  • 3 кривые по стандарту IAC:

Вычисляемые по разным формулам для различных стандартов (IEC, IEEE, IAC) кривые одного типа очень близки между собой, хотя и не совпадают полностью.

Для упрощения расчетов в сетях, использующих цифровые реле различных фирм, рекомендуется использовать формулы, соответствующие стандарту МЭК (IEC 60255-3).

Ниже приводятся формулы времятоковых характеристик SEPAM по стандартам IEEE и IAC [6].


IEEE

Характеристические кривые

A

B

P



Умеренно обратнозависимая выдержка времени SIT

0.01

0.023

0.02

0.241

Очень обратнозависимая выдержка времени VIT или LTI

3.922

0.098

2

0.138

Чрезвычайно обратнозависимая выдержка времени EIT

5.64

0.0243

2

0.081


IAC

Характеристические кривые

A

B

C

D

E



Обратнозависимая выдержка времени SIT

0.208

0.863

0.8

-0.418

0.195

0.297

Очень обратнозависимая выдержка времени VIT или LTI

0.09

0.795

0.1

-1.288

7.958

0.165

Чрезвычайно обратнозависимая выдержка времени EIT

0.004

0.638

0.62

1.787

0.246

0.092


Выбор тех или иных характеристик зависит от типа и характеристики защитного устройства как на предыдущем (нижестоящем), так и на последующем (вышестоящем) элементах, а также от существующих или заданных уставок на одном из этих элементов. Надо отметить, что в цифровых защитах разных фирм-изготовителей могут быть записаны и другие характеристики защит от междуфазных КЗ, но, как правило, во всех известных цифровых реле имеется также и «стандартная» характеристика МЭК (в АББ именуемая "нормальной"). Эту характеристику и рекомендуется принимать в начале расчетов уставок SEPAM в России (см. выше). Далее рассматриваются численные примеры.


3-francuzskaya-sociologicheskaya-shkola-uchebnoe-posobie-moskva-radiks-1994-bbk-60-573-c-94.html
3-funkcionalnie-zabolevaniya-somatogennie-psihonevrozi-viktor-frankl.html
3-fz-ob-obshestvennoj-palate-rf-st-5-konstitucii-respublika-imeet-svoyu-konstituciyu-i-zakonodatelstvo-drugie.html
3-generalnaya-sovokupnost-i-viborka-iz-nee-reprezentativnost-viborki-6.html
3-geomanticheskie-voprosi-tehnologii-mashinostroeniya.html
3-gigienicheskie-trebovaniya-k-usloviyam-truda-gosudarstvennoe-sanitarno-epidemiologicheskoe.html
  • laboratornaya.bystrickaya.ru/programmi-osnovnih-i-specialnih-kursov-prepodavateli-matematiki-i-mpm-6-nauchno-issledovatelskaya-rabota.html
  • paragraph.bystrickaya.ru/lekcii-po-istorii-zarubezhnoj-zhurnalistiki-antichnost-stranica-6.html
  • credit.bystrickaya.ru/osnovnaya-obrazovatelnaya-programma-visshego-professionalnogo-obrazovaniya-napravlenie-podgotovki-270800-stroitelstvo-stranica-8.html
  • university.bystrickaya.ru/glava-pyataya-socialnaya-shizofreniya-i-monitor-otkloneniya-kino-teatr-bessoznatelnoe.html
  • obrazovanie.bystrickaya.ru/prognozirovanie-i-planirovanie-v-nalogooblozhenii-uchebno-metodicheskih-kompleks-specialnosti-080107-nalogi-i-nalogooblozhenie.html
  • abstract.bystrickaya.ru/3est-li-vihod-iz-institucionalnoj-lovushki-r-m-nureev.html
  • university.bystrickaya.ru/genrih-shotlandskij-graf-hantingdon.html
  • uchitel.bystrickaya.ru/programma-razvitiya-organizacii-obedinennih-nacij.html
  • university.bystrickaya.ru/godovoj-otchet-otkritogo-akcionernogo-obshestva-gostinica-zolotoj-kolos-2008-god.html
  • zanyatie.bystrickaya.ru/test-na-uznavaemost-obraza-korporacii.html
  • holiday.bystrickaya.ru/mihael-lajtman-lestnica-v-nebo.html
  • assessments.bystrickaya.ru/dramaturgicheskij-vid-avtorskoj-rechi-kak-kompozicionnij-i-strukturno-semanticheskij-komponent-tekstologii.html
  • urok.bystrickaya.ru/programma-disciplini-dpp-f-06-metodika-obucheniya-russkomu-yaziku-i-literature-celi-i-zadachi-disciplini.html
  • uchit.bystrickaya.ru/tema-dolzhna-bit-interesna-rebenku-dolzhna-uvlekat-odarennie-deti-v-detskom-sadu-i-shkole-ucheb-posobie-dlya-stud.html
  • composition.bystrickaya.ru/osnovi-organizacii-universitetskogo-transfera-znanij.html
  • znanie.bystrickaya.ru/43-algebraicheskij-podhod-k-opisaniyu-funkcionirovaniya-setej-petri-literatura-vvedenie.html
  • turn.bystrickaya.ru/otchet-pedagoga-psihologa-mousrednyaya-obsheobrazovatelnaya-shkola-rabochego-poselka-cherkasskoe-volskogo-rajona-saratovskoj-oblasti.html
  • esse.bystrickaya.ru/publichnij-otchet-mdou-centr-razvitiya-rebenka-detskij-sad-178.html
  • studies.bystrickaya.ru/audit-osnovnih-sredstv-23.html
  • textbook.bystrickaya.ru/klyuch-k-probuzhdeniyu.html
  • doklad.bystrickaya.ru/uchebno-metodicheskij-kompleks-po-discipline-ekonomika-dlya-studentov-specialnostej-140104-promishlennaya-teploenergetika-190401-elektrosnabzhenie-zheleznih-dorog.html
  • shpora.bystrickaya.ru/word-combinations-and-phrases-kazahstan-universitet-sirdariya.html
  • prepodavatel.bystrickaya.ru/statya-4-postanovlenie-o-vvedenii-v-dejstvie-zakona-o-regulirovanii-eksporta-i-importa.html
  • institut.bystrickaya.ru/tema-6-razrabotka-i-realizaciya-strategicheskogo-plana-organizacii-1-strategicheskie-problemi-razvitiya-proizvodstva.html
  • education.bystrickaya.ru/17-baudolino-vidit-chto-presviter-pishet-komu-popalo-umberto-eko.html
  • university.bystrickaya.ru/glava-2-dve-modeli-hozyajstvennogo-razvitiya-aziatskij-sposob-proizvodstva-i-antichnoe-hozyajstvo.html
  • testyi.bystrickaya.ru/70-71-v-a-gilyarovskij-uchenieo-gallyucinaciyah.html
  • notebook.bystrickaya.ru/kniga-napisana-prostim-yazikom-ponyatnim-rukovoditelyu-skol-ugodno-visokogo-ranga-i-prednaznachena-kak-shirokomu-krugu-chitatelej-tak-i-predprinimatelyam-upravlencam-ekonomistam-stranica-28.html
  • student.bystrickaya.ru/3-metodicheskie-voprosi-vedeniya-buhgalterskogo-i-nalogovogo-ucheta-uchebnoe-posobie-penza-2008-udk-334.html
  • portfolio.bystrickaya.ru/paspor-tfederalnoj-celevoj-programmi-deti-rossii-na-2007-2010godi-naimenovanie-programmi-stranica-5.html
  • credit.bystrickaya.ru/plan-izucheniya-novogo-materiala-alternativi-obshestvennogo-razvitiya-rossii-v-1906-godu.html
  • knowledge.bystrickaya.ru/obogashenie-i-razvitie-opita-tvorcheskoj-deyatelnosti-rabochaya-programma-uchebnogo-kursa-predmeta-disciplini-po.html
  • vospitanie.bystrickaya.ru/zadanie-15-posobie-dlya-studentov-fakultetov-doshkolnogo-obrazovaniya-i-korrekcionnoj-pedagogiki.html
  • znaniya.bystrickaya.ru/raschetnoe-kolichestvo-transportnih-sredstv-opredelyatsya-po-formule-metodicheskie-ukazaniya-k-vipolneniyu-kursovoj-raboti.html
  • institute.bystrickaya.ru/glava-5-razvitie-detskoj-psihologii-v-rossii-voprosi-psihologicheskogo-razvitiya-detej-v-epohu-vozrozhdeniya-22.html
  • © bystrickaya.ru
    Мобильный рефератник - для мобильных людей.